|
Системы оперативного тока
Публикация Алексея Николаевича Ворошилова посвящена исследованию влияния на электромагнитную обстановку в СОПТ низкоомных балансировочных резисторов, используемых для борьбы с некорректной работой микропроцессорных терминалов РЗА. В первой части статьи («Новости ЭлектроТехники» № 1(97) 2016) речь шла о синфазном перенапряжении
и модели сети СОПТ, принятой для анализа и расчетов.
Во второй части статьи основное внимание автор уделяет факторам, способствующим появлению в СОПТ опасных перенапряжений.
|
Алексей Ворошилов,
технический директор
ООО «Отечественные аккумуляторы»,
г. Новосибирск |
ВЛИЯНИЕ СИНФАЗНЫХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПОМЕХ
НА РАБОТУ РЗА В СОПТ
Борьба с ложными срабатываниями
ПАРАМЕТРЫ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ
Для определения параметров схемы проводились измерения значений емкости между полюсами СОПТ и заземляющим проводником для различных видов оборудования (рис. 1). Емкости С1 и С2 измерялись методом, аналогичным тому, который применяется для определения общей емкости сети СОПТ [1].
Рис. 1. Типовая схема измерения электрической емкости сети СОПТ
Осциллограф подключался между полюсом и заземляющим проводником (корпусом шкафа), измерялась постоянная времени перезарядки емкостей С1 и С2 при замыкании тестового сопротивления Rtest номиналом 1 кОм на положительный или отрицательный полюсы. По величине постоянной времени перезаряда устанавливалась суммарная емкость С1 и С2.
Измерения показали, что наибольший вклад в значения С1 и С2 дают, как правило, зарядно-подзарядные устройства (ЗПУ), на выходе которых между шинами и заземляющим проводником установлены емкости номиналом примерно по 1 мкФ. При отключении ЗПУ значения емкостей С1 и С2 составляют примерно 20–200 нФ. Основной вклад в значения этих емкостей вносят устройства ограничения перенапряжения, устройство контроля изоляции, щитовые приборы, реле. Монтаж проводов значительного влияния не оказывает.
Значения емкостей С+ и С– (емкости сети СОПТ относительно точки нулевого потенциала) определяются электрической емкостью кабельных линий на землю. Эта величина существенно зависит от расположения кабелей (определяется расстоянием от кабелей до земли и до заземляющих проводников,
а также расстоянием между жилами). При отсутствии данных погонная емкость кабелей принимается равной 0,3 мкФ/км [1]. Обычно суммарная электрическая емкость полюсов кабелей СОПТ относительно земли на подстанциях с разветвленной сетью составляет примерно 1–10 мкФ, при этом С+ равна С– с хорошей точностью, поскольку емкость полюсов кабелей СОПТ относительно земли определяется кабельной трассой, образованной двужильными кабелями, имеющими общую изоляцию.
Значения сопротивлений R1 и R2 равны между собой с хорошей точностью (в нашем случае – 10 кОм). Их номиналы могут быть подобраны с точностью не хуже 1%, например при использовании прецизионных резисторов типа С2-23.
Номиналы емкостей С1 и С2, определяемые схемами применяющихся устройств, могут существенно различаться, поскольку их равенство не регламентируется нормативными документами. Более того, используемые сегодня методы диагностики [1] не позволяют установить разницу между С1 и С2. Постоянная времени на рис. 2, измеряемая для определения емкости, принципиально зависит от суммы емкостей С1 и С2.
Рис. 2.
Типичная осциллограмма переходного процесса, возникающего в сети при замыкании тестового резистора Rtest на какой-либо полюс
Оценим величину импедансов. Поскольку тестовый импульс напряжения имеет длительность порядка 1 мс, нас интересуют частоты от нескольких кГц и выше. На частоте 10 кГц импеданс емкостей С1 и С2 Xc ≈ 1 / (jω · C) ≈ 160 Ом; при С1 = С2 = 100 нФ импеданс емкостей Xc+ и Xc– равен примерно 1,6–16 Ом. То есть значение номиналов резисторов R1 и R2 много больше номиналов Xc1 и Xc2. Соответственно коэффициент синфазно-противофазного преобразования Ksd определяется разностью значений емкостей С1 и С2, а также величиной емкостей С+ и С– и не зависит от номиналов R1 и R2.
Таким образом, можно сделать важные выводы:
- Снижение номиналов балансировочных резисторов R1 и R2 до 10 кОм не окажет влияния на величину коэффициента Ksd.
- Величина коэффициента Ksd определяется разностью емкостей С1 и С2. Данная величина (разность емкостей) в настоящее время никак не контролируется. Возможна ситуация, при которой напряжения полюсов сети относительно заземляющего проводника, определяемые балансировочными резисторами, равны между собой, но при появлении синфазной помехи в сети СОПТ может появиться значительное дифференциальное перенапряжение. Это перенапряжение обусловлено протеканием нескомпенсированных емкостных токов в контурах «полюс–земля–заземляющий проводник–полюс».
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА
СИНФАЗНО-ПРОТИВОФАЗНОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
Расчет Ksd делался для тестового импульса Es формы 10/350 мкс, использовалась линейная аппроксимация импульса. Рассчитывалась схема замещения, представленная на рис. 3
с параметрами, приведенными в табл. 1. Параметры нагрузки менялись от 5 до 500 Ом, что соответствует току нагрузки СОПТ от 0,44 до 44 А.
Учитывалось влияние АБ. Как было показано в [2, 3, 4], АБ в режиме разряда и поддерживающего заряда на переменном токе представляет собой последовательно соединенные низкоомное сопротивление (величиной примерно 0,01–0,04 Ом) и индуктивность, определяемую параметрами кабеля, через который АБ подключается к ЩПТ, и пространственным расположением аккумуляторов. Величина индуктивности равна примерно 40–60 мкГн. Сопротивления кабелей (Rк1 и Rк2)
и заземляющего проводника Rt имеют малые величины (порядка 0,1 Ом), поскольку представляют собой множество кабелей, подключенных параллельно. Величины индуктивностей Lк1, Lк2 и Lt приняты равными 1 мкГн.
Рис. 3. Схема замещения сети СОПТ
Таблица 1. Параметры схемы замещения сети СОПТ
Сопротивление, Ом | Емкость, мкФ | Индуктивность, мкГн | Rк1 | 0,1 | R1 | 104 | С+ | 1 | Lк1 | 1 | Rк2 | 0,1 | R2 | 104 | С– | 1 | Lк2 | 1 | Rt | 0,1 | RАБ | 0,02 | С1 | 0,1 | Lt | 1 | | | RДВ | 5–500 | С2 | 0,1–0,4 | LАБ | 40 |
Для расчета Ksd использовался программный пакет NL5 [5]. ПО позволяет редактировать цепи, рассчитывать переходные процессы, возникающие в них при воздействии возмущений, проводить частотный анализ схемы. Генераторы тока и напряжения могут выражаться периодическими функциями или представлять собой одиночные импульсы произвольной формы, задаваемой аналитически или по таблицам значений.
Была найдена зависимость Ksd от d (коэффициента несимметрии емкостей С1 и С2) при сопротивлении дискретного входа (ДВ) МП РЗА RДВ = 500 Ом. Здесь d = 1 – C2 / C1. При этом d = 0, если С1 = С2; d = 3, если С2 / С1 = 4. Было найдено отношение действующего значения UДВ (среднеквадратичного) к амплитуде импульса Es на промежутке 200 мкс.
При приложении синфазного импульса перенапряжения Es в сети возникают резонансные колебания, частота которых определяется соотношением индуктивности кабелей и АБ
и емкости сети (рис. 4). В данном случае частота резонансного колебания равна примерно 17 кГц, мощность пика – примерно 15 Дб (соответствует усилению гармонического сигнала на резонансной частоте примерно в 5,6 раза). Постоянная времени затухания τ ≈ RДВ · С1 / С2. Из графика видно, что при пиковом значении Es = 100 кВ действующее значение Uдв = 7,9 кВ
(Ksd = 0,079), пиковое значение ~ 15 кВ, что опасно для чувствительного оборудования (согласно [6] оборудование испытывается импульсным напряжением 2–4 кВ).
Рис. 4. Амплитудочастотная и фазочастотная характеристики, а также переходный процесс, возникающий в сети при подаче импульса Es (RДВ = 500 Ом)
На рис. 5 представлена зависимость Ksd от коэффициента несимметрии d. Видно, что при изменении d в диапазоне от 0,7 до 3,0 дифференциальное напряжение в сети СОПТ изменяется в диапазоне от 2 до 8 кВ при амплитуде импульса синфазного перенапряжения 100 кВ. Таким образом, если величины электрических емкостей между положительным и отрицательным проводниками оборудования ЩПТ относительно заземленного корпуса шкафа, в котором располагается это оборудование, различаются в 4 раза, то перенапряжение между полюсами СОПТ при грозовом разряде может достигать 8 кВ и выше, что достаточно для вывода из строя вторичного оборудования.
Рис. 5. Зависимость Ksd от коэффициента несимметрии d
Как уже говорилось, разность величин С1 и С2 в настоящее время не контролируется, что может привести к ситуации, когда вторичное оборудование выйдет из строя при грозовом разряде «по непонятной причине».
На рис. 6а и 6б представлены осциллограммы переходного процесса при сопротивлении нагрузки 50 и 5 Ом соответ-
ственно. Видно, что при уменьшении сопротивления нагрузки постоянная времени затухания импульса дифференциального перенапряжения пропорционально падает, соответственно уменьшается действующее значение напряжения и коэффициент Ksd (рис. 7). Зависимость мощности, выделяемой на нагрузке, от величины сопротивления нагрузки выглядит сложнее,
так как при уменьшении нагрузки возрастает мощность, PДВ ~1 / RДВ. На рис. 8 представлен график зависимости мощности, выделяющейся на нагрузке, от величины Rдв. Видно, что пиковая мощность, выделяющаяся на нагрузке, может достигать нескольких сотен киловатт.
Рис. 6. Переходный процесс:
а) при нагрузке 50 Ом; б) при нагрузке 5 Ом
а) |
б) |
|
|
Рис. 7. Зависимость Ksd от сопротивления нагрузки RДВ
Если АБ отсутствует, происходит адиабатический процесс отклика на ступеньку возмущения, при котором Ksd ~ 0,1–0,2. При этом нужно более внимательно учитывать влияние индуктивностей кабелей сети СОПТ, поскольку они будут определять резонансную частоту колебаний, возмущаемых в сети СОПТ. Как показано в [2], погонная индуктивность кабеля Lk ≈ 0,5 мкГн/м, соответственно индуктивность кабеля может составлять десятки мкГн и колебательный процесс при ступенчатом воздействии будет определяться уже конфигурацией кабельных трасс.
ВЫВОДЫ
На основании проведенного исследования можно утверждать:
- Снижение номиналов балансировочных резисторов, выравнивающих потенциалы положительного и отрицательного полюсов СОПТ относительно потенциала земли до величины порядка 10 кОм, не влияет на процесс преобразования синфазного перенапряжения в сети СОПТ в дифференциальное, прикладываемое непосредственно между полюсами СОПТ, то есть не ухудшает электромагнитную обстановку.
- Для уменьшения вероятности ложного срабатывания МП РЗА можно рекомендовать снизить номиналы балансировочных резисторов примерно до 10 кОм. При этом можно существенно смягчить требования к порогу срабатывания дискретных входов МП РЗА и минимальному напряжению АБ.
- Величина коэффициента синфазно-противофазного преобразования Ksd определяется разностью электрических емкостей между положительным и отрицательным проводниками оборудования ЩПТ относительно заземленного корпуса шкафа, в котором располагается это оборудование.
- Разность емкостей в настоящее время никак не контролируется. При типичных значениях емкостей и параметрах СОПТ дифференциальное перенапряжение, возникающее в сети постоянного тока при грозовом разряде, может достигать опасной величины. При этом вероятен выход из строя чувствительного оборудования РЗА.
- Необходимо принять меры для снижения емкости полюсов цепей оборудования ЩПТ на землю и их балансировки.Желательно провести натурные испытания на ПС, по результатам которых можно будет составить техническое задание на доработку системы контроля изоляции, включающей
в свой состав балансировочные устройства, в т. ч. низкоомные балансировочные резисторы и устройство выравнивания емкостей полюсов цепей оборудования ЩПТ на землю.
- Нужно разработать методы для диагностики степени несимметрии емкостей полюсов цепей оборудования ЩПТ на землю и определить в отраслевых стандартах необходимость такой диагностики при производстве оборудования СОПТ.
ЛИТЕРАТУРА
- СТО 56947007-29.120.40.102-2011. Методические указания по инженерным расчетам в системах оперативного постоянного тока для предотвращения неправильной работы дискретных входов микропроцессорных устройств релейной защиты и автоматики при замыканиях на землю в цепях оперативного постоянного тока подстанций ЕНЭС: Стандарт организации. ОАО «ФСК ЕЭС», 2011.
- Антонов Л.И., Ворошилов А.Н., Смирнов П.Н. Аккумуляторные батареи. Влияние на распространение электромагнитных помех в сети оперативного постоянного тока // Новости ЭлектроТехники. 2015. № 2(92).
- Стационарные свинцово-кислотные аккумуляторные батареи: Exide Handbook.
- Albér G. Ohmic measurements: the history and the facts. [http://www.alber.com/docs/Brochure_WhitePaperG_Alber.pdf]
- NL5 Circuit Simulator: [http://nl5.sidelinesoft.com]
- ГОСТ Р 51317.6.5-2006 (МЭК 61000-6-5:2001). Совместимость технических средств электромагнитная. Устойчивость к электромагнитным помехам технических средств, применяемых на электростанциях и подстанциях. Требования и методы испытаний.
|
|