 |
ЗАКОНОТВОРЧЕСТВО
Технические циркуляры Ассоциации «Росэлектромонтаж» проясняют и уточняют требования, содержащиеся в действующих ГОСТах, Правилах устройства электроустановок и
других нормативных документах.
Напомним, что циркуляры носят рекомендательный характер, однако одобрены Федеральной службой по экологическому, технологическому и атомному надзору.
Ассоциация «Росэлектромонтаж»
Технический циркуляр № 18/2007
«О СХЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ (ЦТП)
И ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ (ИТП) МНОГОКВАРТИРНЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ
И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ»
В настоящее время в действующих нормативных документах,
касающихся проектирования индивидуальных тепловых пунктов,
имеются определенные противоречия.
Так, в пункте 7.2 Свода правил СП 41-101-95 «Проектирование
тепловых пунктов» сказано, что «Тепловые пункты в части надежности электроснабжения следует относить к электроприемникам
II категории при установке в них подкачивающих, смесительных
и циркуляционных насосов систем отопления, вентиляции и
горячего водоснабжения, а также запорной арматуры при телеуправлении».
В таблице 5.1 Свода правил СП 31-110-2003 «Проектирование и
монтаж электроустановок жилых и общественных зданий» сказано,
что «Отдельно стоящие и встроенные центральные тепловые пункты
(ЦТП), индивидуальные тепловые пункты (ИТП) многоквартирных
жилых домов» следует относить к электроприемникам первой категории по надежности электроснабжения. Указание об отнесении
электроприемников ЦТП к первой категории было установлено еще
в предшествующем документе – ВСН 59-88, а указание об отнесении
электроприемников ИТП к первой категории было установлено при
подготовке СП 31-110-2003.
Решение об отнесении электроустановок тепловых пунктов к
первой категории по надёжности электроснабжения было принято
на основании указаний пункта 1.2.18 ПУЭ, имеющих обязательный
характер, так как отключение систем теплоснабжения может привести к значительному материальному ущербу.
Условия восстановления электроснабжения оборудования тепловых пунктов как электроприемников второй категории, установленные пунктом 1.2.20 ПУЭ, практически невыполнимы из-за отсутствия
на объекте постоянного дежурного персонала и длительностью
интервала времени от момента отключения электропитания до его
обнаружения и вызова оперативного персонала.
Целью выхода настоящего циркуляра является устранение
противоречий в действующих нормативных документах и выдача
конкретных рекомендаций по проектированию электроснабжения
тепловых пунктов.
При проектировании электроснабжения тепловых пунктов
необходимо руководствоваться следующим:
1. Основное оборудование центральных тепловых пунктов жилых и
общественных зданий и индивидуальных тепловых пунктов многоквартирных жилых домов, такое как: подкачивающие, смесительные
и циркуляционные насосы систем отопления, а также запорная
арматура систем отопления при автоматическом управлении (телеуправлении), следует относить к первой категории в отношении
надежности электроснабжения.
2. К первой категории в отношении надежности электроснабжения при
отсутствии постоянного квалифицированного дежурного персонала
следует относить основное оборудование ИТП общественных зданий с
постоянным пребыванием людей: гостиницы, дома отдыха, пансионаты, лечебные учреждения с постоянным пребыванием людей, а также
детские дошкольные учреждения и образовательные учреждения.
3. В остальных случаях категория надежности электроснабжения
основного оборудования ИТП устанавливается заданием на проектирование, но не ниже второй.
4. В случае отсутствия в схеме внешнего электроснабжения объекта
второго независимого источника питания для обеспечения первой или
второй категории надежности электроснабжения оборудования тепловых пунктов следует использовать автономные источники питания.
Ассоциация «Росэлектромонтаж»
Технический циркуляр № 19/2007
«О ЗАЩИТЕ ОТ СВЕРХТОКОВ НЕЙТРАЛЬНЫХ (НУЛЕВЫХ РАБОЧИХ) (N) И PEN-ПРОВОДНИКОВ
В ПИТАЮЩИХ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ДО 1 кВ»
Значительное число аварий в электрических сетях до 1 кВ возникает из-за повреждений N и PEN-проводников в результате перегрева последних от воздействия токов перегрузки и токов КЗ.
Основными причинами возникновения аварийных режимов работы N и PEN-проводников являются ошибки при проектировании:
нарушения требований нормативных документов и/или неправильный выбор расчетных режимов сети.
Указания по защите проводников, в том числе нейтральных, от
сверхтоков наиболее полно приведены в ГОСТ Р 50571.5 «Электроустановки зданий. Часть 4. Требования по обеспечению безопасности. Защита от сверхтока» и в ГОСТ Р 50571.9 «Электроустановки
зданий. Часть 4. Требования по обеспечению безопасности. Применение мер защиты от сверхтоков».
Целью выхода настоящего циркуляра является выдача конкретных
рекомендаций по проектированию питающих и распределительных
сетей в электроустановках до 1 кВ.
При выборе мер защиты от сверхтоков N и PEN-проводников
трехфазных питающих и распределительных сетей в электроустановках до 1 кВ с системой защитного заземления TN или
TT, необходимо руководствоваться следующим:
1. В случае, когда сечение N или PEN-проводника равно сечению
фазного проводника, не требуется выполнять мероприятии по защите N и PEN-проводников от токов короткого замыкания.
2. В случае, когда сечение нейтрального проводника меньше сечения
фазного проводника, требуется установка устройства обнаружения
тока короткого замыкания в нейтральном проводнике с воздействием
на отключение всех фазных и нейтрального проводника.
Примечание.
Отключение нейтрального проводника может происходить во
времени после отключения фазных проводников.
3. В случае, когда сечение нейтрального проводника меньше сечения фазного проводника, установка устройства обнаружения тока короткого замыкания в нейтральном проводнике не требуется, если
нейтральный проводник защищен устройством защиты, установленным в фазных проводниках.
Примечание.
Расчет превышения температуры нейтрального проводника при
коротком замыкании должен проводиться с учетом максимально
ожидаемого тока в нормальном режиме.
4. Поскольку отключение PEN-проводников не допускается, то
применение PEN-проводников сечением меньше сечения фазного
проводника возможно только при выполнении условий по пункту 3.
5. Сечения N и PEN-проводников должны выбираться с учетом
возможных перегрузок. Установка устройств обнаружения токов
перегрузки в N и PEN-проводниках, как правило, не требуется.
6. В качестве расчетного тока для выбора сечения N и PEN-проводников в сетях, защищенных предохранителями на стороне источника и/или на стороне потребителя, следует рассматривать режим
при перегорании предохранителей в двух фазах.
Примечание.
При перегорании одного предохранителя возникает аналогичный
режим.
7. При наличии у потребителя источников токов третьей гармоники,
что характерно для распределительных сетей, питающих однофазное
оборудование с нелинейными характеристиками, например, блоки
питания оборудования информационных технологий и устройств
связи, компенсационные устройства люминесцентных ламп, транзисторные и тиристорные инверторы и т.п., расчет сечений фазных,
N и PEN-проводников следует проводить с учетом корректирующего
коэффициента. (См. таблицу и пример расчета).
Пример расчета с учетом понижающего коэффициента,
учитывающего наличие высших гармоник тока
Рассмотрим в качестве примера трехфазную сеть с расчетным
током 39 А, выполненную четырехжильным кабелем с поливинилхлоридной изоляцией, проложенным открыто по стене.
В соответствии с табл. 1.3.6 ПУЭ выбираем кабель с медными
жилами сечением 6 мм2, что соответствует режиму при отсутствии
высших гармоник тока.
Если третья гармоника составляет 20%, то понижающий коэффициент принимается 0,86, что соответствует расчетному току:
39/0,86 = 45 А.
Для данной нагрузки требуется кабель сечением 10 мм2.
Если третья гармоника составляет 40%, то выбор сечения определяется током нейтрального проводника как 39 · 0,4 · 3 = 46,8 А.
Учитывая понижающий коэффициент 0,86, получим расчетный
ток: 46,8/0,86 = 54,4 А.
Для данной нагрузки требуется кабель сечением 10 мм2.
Если третья гармоника составляет 50%, то выбор сечения жил
кабеля также определяется током нейтрального проводника как
39 · 0,5 · 3 = 58,5 А.
Учитывая, что понижающий коэффициент равен 1,0, получим
требуемое сечение кабеля 16 мм2.
8. Если третья гармоника превышает 33% и рассматривается режим, связанный с возможным перегоранием предохранителей, то
максимальное значение расчетного тока в N или PEN-проводнике
возникает при перегорании предохранителя в одной фазе.
| 
|
