В прошлом номере журнала Валентин Александрович Сушко и Андрей Николаевич Подшивалин описали свое видение решения задачи оптимального выбора характеристик измерительных органов устройств автоматической ликвидации асинхронного режима (АЛАР) и упрощения выбора их уставок в условиях промежуточного отбора мощности на ЛЭП.

Данная статья является продолжением публикации и использует приведенные в ней формулы и условные обозначения. На основе приведенного анализа диапазона изменения параметров расчетной схемы защищаемой сети оптимизируются виды характеристик измерительных органов, рассматривается их размещение на комплексной плоскости сопротивлений по отношению к отображаемым на ней сопротивлениям участков защищаемой сети и вопросы выбора уставок.

По мнению специалистов ОДУ Северо-Запада, материал должен заинтересовать специалистов, участвующих в разработке, эксплуатации и налаживании устройств АЛАР.

Валентин Сушко, к.т.н., доцент Чувашского государственного университета им. И.Н.Ульянова	Андрей Подшивалин, к.т.н., зав. отделом ООО «ИЦ «Бреслер», г. Чебоксары

ЛЭП С ПРОМЕЖУТОЧНЫМ ОТБОРОМ МОЩНОСТИ
Характеристики срабатывания измерительных органов
устройств АЛАР

Пусковой орган сопротивления

Как указывалось в [1], чувствительный измерительный орган (ИО_чув.) и грубый (ИО_гр.) устройства типа ЭПО имели характеристики срабатывания в виде круга или псевдоэллипса (направленные или со смещением в III квадрант). Начало координат совпадало с местом установки АЛАР на данном участке ЛЭП. Угол максимальной чувствительности реле сопротивления выбирался 65° или 80° из имевшихся в комплекте реле КРС-2 по условиям согласования с расчетной характеристикой срабатывания реле активной или реактивной мощности, определяемой величиной и местом промежуточного отбора мощности (ПОМ).

Однако такое размещение характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. нельзя признать оптимальным. В [1] было показано, что при различных режимах и местах расположения ПОМ электрический центр качаний (ЭЦК) находится на векторе собственного сопротивления четырехполюсника Z₁₁ = Z₁₁ ∠ φ₁₁, который может отклоняться от вектора эквивалентного сопротивления электропередачи Z_эк = Z_эк ∠ φ_эк вправо (по часовой стрелке на рис. 5 в [1]) при передающей электростанции (ЭС) с ЭДС E₁ от нуля до 13°. При реверсивной электропередаче ЭЦК находится на векторе собственного сопротивления четырехполюсника Z₂₂ = Z₂₂ ∠ φ₂₂, который может отклоняться влево от конца вектора Z_эк в месте приложения ЭДС E₂ до 13°.
Так как положение ЭЦК при ПОМ может отклоняться вправо и влево от вектора Z_эк, очевидно, в качестве оси симметрии характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. наиболее целесообразно выбрать линию, совпадающую с вектором Z_эк (рис. 1). При этом характеристики срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. соотносятся уже не с сопротивлением ЛЭП Z_л , а с ее отображением Z_{л эк} на сопротивлении Z_эк, а именно:

Аналогично на сопротивлении Z_эк отображаются сопротивления примыкающих к ЛЭП ЭС:

Это положение, как будет показано ниже, используется при выборе характеристик срабатывания и уставок селективного измерительного органа (ИО_сел.).

Рис. 1. Характеристики срабатывания измерительных органов: чувствительного (ИО_чув.) и грубого (ИО_гр.)

В качестве опорных точек для характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_гр., как представляется, наиболее целесообразно выбрать точки, соответствующие началу и концу вектора Z_эк, определенному для минимальных суточных режимов нагрузки примыкающих к ЛЭП ЭС (при их максимальных внутренних сопротивлениях). Выбор указанных опорных точек для характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. имеет то преимущество, что эти опорные точки являются общими для всех участков электропередачи и не требуется расчет уставок ИО_чув. и ИО_гр. для каждого участка ЛЭП между проходными ПС при ПОМ вне зависимости от соотношений ЭДС Е₁ и Е₂ примыкающих ЭС. Изменение внутреннего сопротивления ЭС в пределах сезонного графика нагрузок обычно не приводит к изменению сопротивления Z_эк более чем на 20% (за исключением частоторегулирующих ГЭС).

Для минимальных сезонных режимов работы ЭС (летнего ремонтного режима для ТЭС и зимнего минимального режима стока рек для ГЭС), когда внутреннее сопротивление ЭС значительно увеличивается, возможно введение второй группы уставок для ИО_чув. и ИО_{гр. в соответствии с увеличением Zэк.}

Следует отметить, что внутреннее сопротивление ЭС при АР в значительной степени зависит от включенного или отключенного состояния АТ связи. При включенном состоянии внутреннее сопротивление ЭС составляет примерно:

• на шинах 110 кВ – от 4,5 до 14 Ом;
• на шинах 220 кВ – от 7 до 20 Ом,

при отключенном состоянии АТ связи:

• на шинах 110 кВ – от 15 до 40 Ом;
• на шинах 220 кВ – от 16 до 60 Ом.

Таким образом, отключение АТ связи может приводить к увеличению внутреннего сопротивления ЭС в 3 раза.

Характеристики срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. при указанных опорных точках целесообразно выбирать эллипсовидного типа – в виде области пересечения двух окружностей (рис. 1) с углом максимальной чувствительности φ_эк и с продольной осью симметрии, совпадающей с Z_эк. Характеристики определяются координатами вершин в полярной форме Z_ср.1 = Z_ср.1 ∠ φ_ср.1; Z_ср.2 = Z_ср.2 ∠ φ_ср.2 и опорным углом δ_ср. Опорный угол приблизительно соответствует углу между ЭДС E₁ и Е₂ при вхождении годографа сопротивления в эллипсовидную характеристику. При установке АЛАР в начале ЛЭП уставки (рис. 1):

При установке АЛАР в начале следующего участка ЛЭП начало координат переносится в соответствующую точку 0', а величины сопротивлений (3) и (4) изменяются на величину сопротивления участка ЛЭП Z_л1. При этом изменяются и величины углов (5) и (6).

Характеристики срабатывания ИО_чув. и ИО_{гр. ИОчув. и ИОгр. отличаются по величине углов δср.чув. и δср.гр., так как разновременность их срабатывания определяет запуск 1-й ступени АЛАР. Рекомендуемое значение угла δср.чув. = 90° (форма характеристики – окружность), а δср.гр. = 150–160°. Принимаемое значение угла δср.гр. определяется также тем фактором, что на ЛЭП без ПОМ по срабатыванию ИОгр. может определяться превышение критического угла между ЭДС ЭС и начало АР. В связи с этим ИОгр. должен быть отстроен от практически достижимых глубоких качаний с углами до 150°.}

Следует отметить, что другие формы характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. (например, четырехугольные и многоугольные) не дают каких-то значимых преимуществ перед предлагаемыми формами характеристик ни с точки зрения отстройки от нагрузочных режимов на ЛЭП 110–220 кВ (как это будет показано ниже), ни с точки зрения разновременности срабатывания ИО_чув. и ИО_гр., т.к. при различных соотношениях ЭДС годографы сопротивления Z_р на зажимах АЛАР при АР могут перемещаться в комплексной плоскости сопротивлений по окружностям с различными радиусами и различным положением центров этих окружностей как в 1-м, так и в 3-м квадрантах. При этом характеристики срабатывания ИО_чув. и ИО_гр. пересекаются годографами сопротивлений Z_р под различными углами.

Отстройка ИО_чув. от нагрузочных режимов

Характеристика срабатывания ИО_чув. должна быть отстроена от длительных максимальных нагрузочных режимов, т.е. от минимального длительного сопротивления нагрузки Z_{нагр.мин.} = Z_{нагр.мин.} ∠ φ_нагр. (φ_нагр. = 30°). При этом коэффициент отстройки принимается k_отс. = 1,3, он учитывает погрешности измерительных трансформаторов и характеристики срабатывания ИО_чув.

Таким образом, максимальное сопротивление срабатывания ИО_чув. не должно превышать (при φ_нагр. = 30°):

. (7)

По данным (7) может быть вычислен максимальный допустимый радиус круговой характеристики срабатывания ИО_чув. r_{ср.чув.макс.} и максимальный допустимый диаметр круговой характеристики срабатывания D_{ср.чув.макс.} = 2r_{ср.чув.макс.} (рис. 2):

. (8)

где координаты центра окружности C (в середине вектора Z_эк):

R_окр = 0,5Z_экcos φ_эк ;
Xокр = 0,5Z_экsin φ_эк – X_эс1 .
Выражение (8) справедливо при любом соотношении X_эс1 и X_эс2.

Рис. 2. Отстройка характеристики срабатывания чувствительного измерительного органа (ИО_чув.) от минимального сопротивления нагрузки

Далее может быть определен коэффициент запаса по условию отстройки круговой характеристики срабатывания ИО_чув. от максимальной нагрузки:

. (9)

Проведенные расчеты показали, что для ЛЭП 110–220 кВ k_зап = 1,5–4. Меньшие значения k_зап соответствуют максимальным длинам и мощности, передаваемой по ЛЭП, а большие – слабо нагруженным ЛЭП. В связи с этим расчет k_зап может проводиться в качестве поверочного. Более точное определение k_зап необходимо при наличии специфической нагрузки, например, повторно-кратковременной нагрузки в виде мощных дуговых сталеплавильных печей. В последнем случае при расчетном k_зап < 1 может потребоваться в ИО_чув. увеличение угла δ_ср.чув. до 110°.

Расчет положения ЭЦК

В связи с принятием в качестве осевой линии характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_{гр. линии, совпадающей с виртуальным вектором Zэк, с учетом соотношений (1) и (2) за ЭЦК принимается точка пересечения годографом сопротивления Zp на зажимах АЛАР при АР вектора Zэк.}

Для расчета диапазона изменения положения ЭЦК на Z_эк при отсутствии ПОМ необходимо рассчитать его положение при различных значениях ЭДС Е₁ и Е₂ в пределах 0,9–1,1 номинальной величины и для значения Z_эк, принятого при расчете характеристик срабатывания ИО_чув. и ИО_гр., по формуле:

. (10)

где Z_эцк отсчитывается вдоль Z_эк от точки приложения ЭДС Е₁.

При принятых значениях ЭДС Е₁ и Е₂ и расчетных значениях сопротивлений ЭС1 и ЭС2 ЭЦК может находиться на Z_эк в диапазоне от 0,45 Z_эк до 0,55 Z_эк, считая от передающей ЭС1. Как показывают расчеты для максимально протяженных нагруженных ЛЭП 220 кВ, наличие максимально принятого ПОМ в начале ЛЭП приводит к смещению зоны возможных положений ЭЦК до 6 % от Z_эк в сторону передающей ЭС, и диапазон возможных положений ЭЦК составит от 0,39 Z_эк до 0,55 Z_эк.

Наличие максимальных значений ПОМ в конце протяженных нагруженных ЛЭП оказывает незначительное влияние на положение ЭЦК (смещение ЭЦК менее 0,5% от Z_эк). Расчет положения ЭЦК на Z_эк при АР может быть проведен с использованием формул (5) и (14) из [1].

Для определения максимально возможного диапазона положений ЭЦК на Z_эк необходимо также провести расчеты для возможных одновременных режимных сочетаний внутренних сопротивлений ЭС: максимального для одной ЭС и минимального – для другой ЭС. При расчете минимальных сопротивлений ЭС шунтирующее влияние других ЭС можно не учитывать, т.к. их влияние с учетом сопротивлений ЛЭП связи незначительно.

С целью получения определенного запаса надежности расчет положения ЭЦК можно производить при значениях ЭДС примыкающих ЭС от 0,8 до 1,2, как это выполнялось в отдельных случаях [2].

Выявительный орган АР устройств АЛАР

Выявительным органом АР в устройствах типа ЭПО являлось реле двустороннего действия активной мощности с различным сочетанием фаз подводимых токов и напряжений для получения требуемого положения его характеристики срабатывания в комплексной плоскости мощности S. Расположение характеристики реле мощности в плоскости S производилось на основании расчетов годографов S_p мощности на зажимах АЛАР при АР и различных сочетаниях модулей ЭДС примыкающих ЭС. Характеристика проводилась как средняя прямая через точки различных годографов, ближайших к значениям критического угла d = 180° [2]. Далее расчетная характеристика срабатывания переносилась из плоскости S в комплексную плоскость сопротивлений Z и согласовывалась с характеристикой срабатывания ИО_чув..

Подобные сложные процедуры можно объяснить лишь отсутствием в период разработки типовых устройств АЛАР технических средств для получения требуемых характеристик реле направления мощности непосредственно в комплексной плоскости сопротивлений Z. В современных МП устройствах РЗиА такие возможности имеются, что позволяет значительно упростить расчет уставок АЛАР.

В МП устройствах АЛАР целесообразно использовать 2 измерительных органа направления мощности (ИО_м), характеристики срабатывания которых расположены в плоскости Z максимально близко к точкам на годографах сопротивлений Z_p, соответствующих критическому углу δ = 180°:

• прямонаправленный ИО_м1 сопротивления с зоной действия в виде полуплоскости, соответствующей передаче активной мощности от ЭC1 к ЭС2;
• обратнонаправленный ИО_м2 сопротивления с зоной действия в виде полуплоскости, соответствующей передаче активной мощности от ЭС2 к ЭС1.

На электропередаче без ПОМ область действия ИО_м1 совпадает с правой полуплоскостью от Z_эк, а область действия ИО_м2 совпадает соответственно с левой полуплоскостью. При АР моменту пересечения годографом сопротивления Z_p на зажимах АЛАР линии Z_эк соответствует изменение направления (реверс) активной мощности и прохождение угла d через значение 180°.

При наличии ПОМ и d = 180° годографы Z_p в общем случае не находятся ни на Z_эк, ни на Z₁₁ (на основании [1], формула (5)). Как показали расчеты для различных значений k = E₁ / Е₂, замер сопротивления, соответствующий δ = 180°, наиболее удален вправо от Z_эк по оси R при максимальном значении k, но это удаление не превышает 2,5% от Z_эк для наиболее нагруженных и протяженных ЛЭП. Удаление соответствующей точки влево от Z_эк при минимальном значении k незначительно.

Крайняя возможная характеристика срабатывания ИО_м1, проведенная через вышеуказанные две предельные точки годографов Z_p, при δ = 180° может иметь максимальный наклон вправо от Z_эк не более 3°. Характеристика срабатывания ИО_м2 может иметь такой же предельный наклон влево от Z_эк (от точки приложения ЭДС Е₂).

В связи с изложенным наиболее целесообразно выбрать характеристики срабатывания ИО_м1 и ИО_м2, расположенные параллельно Z_эк и наиболее близко по отношению к этому вектору (рис. 3). Смещение характеристик срабатывания ИО_м1 и ИО_м2 по оси R соответственно вправо и влево от Z_эк может составить, например, R_см1 = –R_см2 ≈ 0,3÷0,5 (Ом). Характеристики возврата ИО_м1 и ИО_м2 должны совпадать с Z_эк вне зависимости от места и количества точек промежуточного отбора мощности.

Рис. 3. Характеристики срабатывания измерительных органов направления мощности: прямой (ИО_м1) и обратной (ИО_м2)

Отклонение выбранных характеристик от предельно возможных по углу до 3° допустимо как по условиям выявления АР, так и по условиям правильности счета циклов АР при скольжениях до 12 Гц. В устройствах ЭПО такое отклонение характеристики срабатывания реле мощности допускалось до 10° [2].

Предлагаемое расположение характеристик срабатывания ИО_м1 и ИО_м2 в плоскости Z позволяет получить единую ось симметрии характеристик срабатывания пускового и выявительного органа АР устройств АЛАР, что упрощает выбор уставок всех ИО, включая, как будет показано ниже, уставки ИО_сел..

Селективный измерительный орган

ИО_сел. должен зафиксировать нахождение ЭЦК на данном участке ЛЭП между двумя проходными ПС как в 1-м цикле АР, так и через заданное уставкой число циклов АР (резервное действие АЛАР) для подачи устройством АЛАР управляющих воздействий, направленных на отключение ЛЭП в данном сечении или на ресинхронизацию. Фиксация ЭЦК должна производиться именно в том цикле АР, который предусмотрен уставками АЛАР, во избежание неселективного действия при возможном быстром перемещении ЭЦК на ЛЭП вследствие действия регуляторов возбуждения генераторов.

В качестве оси симметрии характеристики срабатывания ИО_сел. также целесообразно выбрать линию, совпадающую с вектором Z_эк, а участки ЛЭП между ПС и внутренние сопротивления ЭС определяются их отображениями на Z_эк в соответствии с (1) и (2).

Прохождение ЭЦК через данный участок ЛЭП фиксируется по прохождению годографа сопротивления Z_p через отображение этого участка ЛЭП Z_{л i} на виртуальном сопротивлении Z_эк (Z_{л i эк}), что определяется по возврату ИО_м1, срабатыванию ИО_м2 и срабатыванию ИО_сел.. При относительно коротком участке ЛЭП между проходными подстанциями необходимо согласовывать времена срабатывания и возврата измерительных органов (как это делалось в устройствах ЭПО). Этого можно избежать, если фиксировать срабатывание ИО_сел. на время нахождения замера сопротивления в характеристике срабатывания ИО_чув..

Опорными точками для характеристик срабатывания ИО_сел. обычно могут быть начало и конец вектора Z_{л i эк}, но более точно это определяется при размещении устройств АЛАР.

Характеристика срабатывания ИО_сел. может иметь вид окружности или быть эллипсовидной (в виде области пересечения двух окружностей). Однако характеристика в форме окружности в ряде случаев нежелательна, т.к. при этом возможно неселективное действие устройств АЛАР двух смежных участков ЛЭП во время АР, когда годограф сопротивления Z_p, двигаясь по окружности или по прямой, перпендикулярной Z_11мин = Z_11мин ∠ φ_11мин, пересекает характеристики срабатывания двух смежных участков ЛЭП (рис. 4, круговые характеристики срабатывания показаны штриховыми линиями). Зона неселективного действия может охватывать около 5% в начале и в конце характеристик срабатывания ИО_сел. вдоль φ_мч, если φ_эк – φ_11мин ≈ 13°. При ПОМ в исходном режиме перед АР всей мощности, передаваемой по ЛЭП, область неселективного действия может увеличиваться до 13%, если φ_эк – φ_11мин ≈ 20°. Использование четырехугольных характеристик срабатывания ИО_сел. по условиям их возможного неселективного действия тем более неприемлемо.

Рис. 4. Характеристика срабатывания селективного измерительного органа ИО_сел.

Можно показать, что для обеспечения селективного действия двух однонаправленных ИО_сел. смежных комплектов АЛАР их характеристики срабатывания эллипсовидного типа (в виде области двух пересекающихся окружностей) должны иметь углы (рис. 4):

Однако ситуация с селективным действием ИО_сел. усугубляется тем обстоятельством, что при больших частотах скольжения (8–12) Гц фильтры ортогональных составляющих на входе МП устройств АЛАР дают большие погрешности. В результате этого годограф сопротивления Z_p на входе измерительной части ИО_сел. во время АР двигается не строго по окружности, а по петлевым траекториям вокруг средней образующей окружности с петлями, сравнимыми с величиной характеристики срабатывания ИО_сел. при небольшой длине участков ЛЭП между ПС. При этом возможен отказ в срабатывании ИО_сел..

Для исключения подобной ситуации следует использовать ИО_сел., включенный не на фазные величины токов и напряжений, а ИО сопротивления прямой последовательности, что приводит к стабилизации траекторий движений годографа сопротивления прямой последовательности строго по окружности или прямой даже при максимальных значениях частоты скольжения во время АР.

Некоторые особенности размещения устройств АЛАР

Наиболее характерными можно считать случаи размещения АЛАР, когда ЭЦК при АР находится в пределах одного, двух или трех участков реверсивной ЛЭП между проходными ПС, отображаемых проекциями их сопротивлений Z_{л i эк} на Z_эк в соответствии с (1). Во всех этих случаях могут использоваться комплекты АЛАР с едиными опорными точками для ИО_чув. и ИО_гр. по концам вектора Z_эк. ИО_м1 и ИО_м2 всех комплектов АЛАР имеют идентичные характеристики срабатывания, расположенные в комплексной плоскости сопротивлений Z параллельно Z_эк и максимально близко соответственно справа и слева от Z_эк. Комплекты АЛАР могут отличаться только числом и видом характеристик ИО_сел. (круговые или эллипсовидные).

Оптимизация размещения устройств АЛАР должна заключаться, очевидно, в минимизации количества устройств АЛАР и в сохранении питания максимально возможного числа потребителей на проходных ПС от избыточной по мощности части ЭЭС при ликвидации АР путем размыкания ЛЭП.

Если ЭЦК при АР может находиться на одном участке Z_{л эк}, устройства АЛАР должны устанавливаться на обеих ПС, примыкающих к данному участку ЛЭП. ИО_сел. имеют круговые характеристики срабатывания и охватывают Z_{л эк}.

При возможном нахождении ЭЦК на двух участках Z_{л эк} АЛАР устанавливается на средней ПС с двойным комплектом ИО_сел. с характеристиками срабатывания в форме окружности, одна из которых охватывает Z_{л1 эк}, а вторая – Z_{л2 эк}. В зону действия обоих ИО_сел. входят шины ПС. Устройство АЛАР может воздействовать на любой из двух выключателей с обоих входов ПС. Функциональная логическая схема АЛАР должна обеспечивать отключение дальнего выключателя по отношению к источнику активной мощности в исходном режиме при срабатывании обоих ИО_сел..

В случае возможного нахождения ЭЦК на трех участках Z_{л эк} устанавливаются 2 устройства АЛАР с двойным комплектом разнонаправленных ИО_сел. на двух ПС, примыкающих к среднему участку ЛЭП. Характеристики срабатывания ИО_сел. эллипсовидные с углом δ_ср.сел. ≈ (105÷110)°. Характеристики срабатывания ИО_сел. АЛАР1 и АЛАР2 (рис. 5) охватывают сопротивления соответственно Z_л1 эк и Z_{л3 эк} и проходят через начало и конец участков. Характеристики срабатывания ИО_сел., направленные в сторону среднего участка Z_{л2 эк}, охватывают этот участок и шины «своей» ПС. Пересечение однонаправленных характеристик срабатывания ИО_сел. устройств АЛАР1 и АЛАР2 не допускается во избежание их неселективного действия. Логика действия АЛАР при срабатывании двух ИО_сел. одного комплекта такая же, как указано выше.

Рис. 5.

а) схема электропередачи с размещением устройств АЛАР на проходных подстанциях	б) расположение характеристик срабатывания селективных измерительных органов на эквивалентном сопротивлении электропередачи Zэк

Таким образом, выбор единых опорных точек для характеристик срабатывания пускового органа АЛАР на сопротивлении Z_эк и единых характеристик ИО_м1 и ИО_м2 для всех устройств АЛАР данной электропередачи, в сочетании с двойным комплектом ИО_сел. в одном АЛАР, позволяет значительно уменьшить необходимое количество АЛАР на ЛЭП с несколькими проходными ПС: до одного вместо двух при возможном наличии ЭЦК на двух участках ЛЭП; до двух вместо четырех – при возможном наличии ЭЦК на трех участках ЛЭП.

Выводы

1. Для ЛЭП с промежуточными отборами мощности предлагается выбирать единые опорные точки для характеристик срабатывания измерительных органов сопротивления пусковых органов устройств АЛАР, устанавливаемых на всех участках данной электропередачи, по концам вектора эквивалентного сопротивления электропередачи Z_эк, а сами характеристики срабатывания выполнять эллипсовидными (в виде области пересечения двух окружностей).
2. Выявительный орган асинхронного режима можно выполнять с едиными характеристиками срабатывания реле направления прямой и обратной мощности для устройств АЛАР для всех участков данной ЛЭП с несколькими проходными подстанциями в виде прямых в комплексной плоскости сопротивлений Z, параллельных вектору эквивалентного сопротивления электропередачи Z_эк.
3. Селективные измерительные органы АЛАР предлагается выполнять в виде реле сопротивления прямой последовательности, что позволяет обеспечить их селективность действия при скольжении частот при асинхронном режиме до 12 Гц. Их характеристики срабатывания следует выполнять в форме окружности или эллипсовидными (в виде области пересечения двух окружностей).

Эти предложения позволят значительно упростить расчет уставок устройств АЛАР на ЛЭП с промежуточными отборами мощности, оптимизировать их размещение и уменьшить необходимое количество комплектов АЛАР.

Литература

1. Сушко В.А., Подшивалин А.Н. ЛЭП с промежуточным отбором мощности. Особенности настройки устройств АЛАР // Новости ЭлектроТехники. 2010. № 5(65). С. 40–44.
2. Гоник Я.Е., Иглицкий Е.С. Автоматика ликвидации асин-хронного режима. – М.: Энергоиздат, 1988. – 112 с.